1.最小油膜厚度hmin hmin=C-e=C(1－ε)=rψ(1－ε)（1） 式中C=R－r——半径间隙，R轴承孔半径；r轴颈半径； ε=e/C——偏心率；e为偏心距； ψ=C/r——相对间隙，常取ψ=(0.6 |
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-1)×10-3(v)1/4，
v为轴颈表面的线速（m/s）
设计时，最小油膜厚度hmin必须满足：
hmin/(Rz1+Rz2)≥2-3［1］(2)
式中Rz1、Rz2为轴颈和轴承的表面粗糙度。
2.轴承的特性系数（索氏系数）
S=μn／（pψ2）（3）
式中μ——润滑油在轴承平均工作温度下的动力粘度（Pa·s）；
n——轴颈的转速（r/s）；p——平均压强（N/m2）
用来检验轴承能否实现液体润滑。
ε值可按下面简化式求解。
Aε2+Eε+C=0（4）
其中A=2.31(B/d)-2,E=－( 2.052A＋1),C=1＋1.052A－6.4088S.
上式中d——轴径的直径（m）；B——轴承的宽度（m）
通常ε选在0.5-0.95之间，超出0-1间的值，均非ε的解［1］。
3．轴承的温升
油的平均温度tm必须加以控制，否则，润滑油的粘度会降低，从而破坏轴承的液体润滑。
油的温升为进出油的温度差，计算式为：
式中f—摩擦系数；c—润滑油的比热，通常取1680-2100J/kg℃；ρ—润滑油的密度，通常取850-900kg/m3；Q—耗油量(m3/s)，通常为承载区内流出的端泄量；KS—为轴承体的散热系数［1,2］上式中的（f/ψ）、（Q/ψνBd）值，如ε=0.5-0.95可按
f/ψ=0.15＋1.92(1.119－ε)［1＋2.31(B/d)-2(1.052－ε)］（6）
Q/ψνBd=ε(0.95-0.844ε)/[(B/d)-2+2.34-2.31ε]［2］（7）
求解，上式中的B，d的单位均为m，p的单位为N/m2，ν为油的运动粘度，单位为m/s.轴承中油的平均温度应控制在
tm=t1+△T/2≤75℃（8）
其中t1为进油温度；tm为平均温度
——以上资料由巨力轴承整理发布——
v为轴颈表面的线速（m/s）
设计时，最小油膜厚度hmin必须满足：
hmin/(Rz1+Rz2)≥2-3［1］(2)
式中Rz1、Rz2为轴颈和轴承的表面粗糙度。
2.轴承的特性系数（索氏系数）
S=μn／（pψ2）（3）
式中μ——润滑油在轴承平均工作温度下的动力粘度（Pa·s）；
n——轴颈的转速（r/s）；p——平均压强（N/m2）
用来检验轴承能否实现液体润滑。
ε值可按下面简化式求解。
Aε2+Eε+C=0（4）
其中A=2.31(B/d)-2,E=－( 2.052A＋1),C=1＋1.052A－6.4088S.
上式中d——轴径的直径（m）；B——轴承的宽度（m）
通常ε选在0.5-0.95之间，超出0-1间的值，均非ε的解［1］。
3．轴承的温升
油的平均温度tm必须加以控制，否则，润滑油的粘度会降低，从而破坏轴承的液体润滑。
油的温升为进出油的温度差，计算式为：
式中f—摩擦系数；c—润滑油的比热，通常取1680-2100J/kg℃；ρ—润滑油的密度，通常取850-900kg/m3；Q—耗油量(m3/s)，通常为承载区内流出的端泄量；KS—为轴承体的散热系数［1,2］上式中的（f/ψ）、（Q/ψνBd）值，如ε=0.5-0.95可按
f/ψ=0.15＋1.92(1.119－ε)［1＋2.31(B/d)-2(1.052－ε)］（6）
Q/ψνBd=ε(0.95-0.844ε)/[(B/d)-2+2.34-2.31ε]［2］（7）
求解，上式中的B，d的单位均为m，p的单位为N/m2，ν为油的运动粘度，单位为m/s.轴承中油的平均温度应控制在
tm=t1+△T/2≤75℃（8）
其中t1为进油温度；tm为平均温度
——以上资料由巨力轴承整理发布——